甩负荷是因为终端用户用电负荷减小（例如大型用电设备故障或大面积区域线路故障断电），发电厂汽轮发电机的发电量超过输送给用户的量，此时要求发电厂将发电量减小到与实际负荷相适应的值；或是电厂内部的原因，供网出口断路器突然跳闸，汽轮发电机负荷突然掉到基本为零，发电厂的这些执行动作。
分类
甩负荷分为两种，一种是主动甩负荷：当电网提供的有功小于系统需要的有功，主动甩掉部分不重要的负荷，提高电网供电质量。一种是故障甩负荷，发生这种事故的原因除了电网不正常之外，发电机的主开关跳闸、汽机主汽门脱扣等都是引起该事故的原因。当电站突然甩去大量负荷时，二回路蒸汽流量急剧下降，使一回路冷却剂温度及压力迅速上升。这就是甩负荷事故。
在水电站中甩负荷是一种常见的现象。
水轮发电机组发生甩负荷后，巨大的剩余能量使机组转速上升很快，调速器迅速关闭导叶，并经过一段时间的调整，重新稳定在空载工况下运行。在甩负荷过程中，除了调节保证计算所关心的最大转速上升值和最大水击压力上升值外，还要对甩负荷动态过程品质指标的优劣进行考核。
动态过程品质指标
转速上升时间(tM)：机组甩100%额定负荷后，由于剩余能量巨大，转速上升很快。正常情况下，调速器以最大速度关闭导叶到零开度，转速上升时间tM=tc+tn，其中：tc为调速器迟滞时间，取决于调速器的死区大小、机组转速的上升速率以及运行工况等，调速器在非限制条件下，tc一般大约在0.2s～0.3s。
tn为调保计算中的升速时间，被定义为自导叶开始动作到最大转速所经历的时间。升速时间tn取决于水轮机主动力矩和机组惯性力矩之比，即与机组特性有关。采用比转速(ns)统计法有：为相对升速时间，τn=0.9-0.00063·ns。可以看出，相对升速时间τn随比转速的增加而减少，即低比转速、
高水头水轮机相对升速时间大，高比转速、低水头水轮机相对升速时间小。T′s为导叶直线关闭时间。 由于迟滞时间tc较升速时间tn小得多，一般情况下，可将转速上升时间tm等同于调保计算中的升速时间tn看待。根据统计资料大多机组的tm=(2～6)s 。
转速下降时间(tD)： 它表示机组甩负荷后，导叶直线关闭到零并一直保持到零开度(相当于机组紧急停机)情况下，自最高转速下降到空载转速区域为止的时间，或称为最快转速下降时间。在最高转速之前，机组处于水轮机工况，之后，进入制动和反水泵工况，转轮区的水起阻力作用，再加上机械摩擦阻力矩及电磁阻力矩等，机组转速开始下降。
转速下降时间tD大小取决于水轮机阻力矩和机组惯性力矩之比。当水轮机力矩特性近似为线性时，水力降速阻力矩与升速主动力矩基本对称(如一些可逆式水泵水轮机)，并且导叶关闭不受限制时，tD≈tM。但由于导叶开度只能关闭到零位，水对转轮的阻力作用受到限制，转速下降减缓，因此tD>tM。对于低水头、大流量、高比速的水轮机，空载开度较大，在甩负荷过程中，水力升速主动力矩作用时间缩短，水力降速阻力矩作用时间延长。同时由于机组尺寸大、机械摩擦阻力矩亦较大。因而，相对升速时间较小。相反，对于高水头、小流量、低比速的水轮机，空载开度较小，水力降速阻力矩作用时间远小于升速主动力矩作用时间，再加上尺寸小、机械摩擦阻力矩较小，相对升速时间τn较大，此时tD>tM。
由于转速进入大波动范围，主配压阀限幅限制了主接力器的关闭与开启速度，主接力器限幅限制了调速器对水轮机的控制能力的发挥等等。可把甩负荷过程划分为大波动和小波动两个阶段分别对待。大波动过渡过程阶段(转速上升时间tM和转速下降时间tD时段内)与调节保证计算结果有关，而与调速器的调节控制性能无关，这一阶段只要求调速器能正常关闭和开启。转速从大波动到小波动的过渡阶段、以及进入到小波动阶段，甩负荷过程的动态品质才取决于调速器的调节控制性能。
转速调整时间(tR) ：转速调整时间tR是指转速以最快速率第一次下降到进入空载区域开始到最终进入空载稳定区域所经历的时间。理想情况是当转速以最快速度下降到空载转速区域时，迅速打开导叶到空载开度，使转速不再超出空载稳定区域，此时tR=0。但是，导叶从全关位置打开到空载开度需要一定的时间，在导叶打开的过程中，转速将继续下降，转速必然存在超调现象，即nmin/nr<1，并随着打开时间越长，超调量越大。实际上可能达到的最佳情况是当转速下降到接近空载转速时，提前以设定的最大速度即以最短时间打开导叶，并在导叶开到空载开度时，转速也正好进入空载转速区域。此时，nmin/nr≈1，转速调整时间tR最小。如果调速器的调节控制性能不佳，或调节参数选择不当，导叶过晚打开或打开速度较慢，超调量很大；导叶过早打开，甚至在机组甩负荷后导叶就根本不能关到零，转速下降速度缓慢，转速调整时间tR势必延长。
影响因素
1、调速器特性对甩负荷过渡过程影响
机组甩100%额定负荷。辅助接力器型和电子调节器型在对应等效的调节参数情况下，其甩负荷过程曲线形态接近，说明并联结构与串联结构控制效果相差不大。从调节参数的影响看，随着调节参数bt、Td增大，机组开度开启时刻提前，且开启速度放慢，调整时间tR延长，超调量减小。对于转速有超调而未超出空载转速的规定偏差范围，调整时间tR可能缩短。微分时间Tn减小，机组开度开启时刻推后，且开启速度放慢，导致超调增大。从控制方式看，开度给定只从调差环节输入与开度给定从调差环节和软反馈同时输入相比较，在相同的调节参数情况下，后者机组开度会关的更小，能使转速更快下降，而且过渡过程受调节参数的变化影响较小，均存在一定的超调。
2、调节对象特性对甩负荷过渡过程影响
采用辅助接力器型调速器。一般取Tw=1.0s、1.5s、2.0s，相应的取Ta=5·Tw，T′s=4·Tw，bt=3·Tw/Ta，Td=2·Tw,Tn=1·Tw。从结果中可以看出，最大的转速上升值0.40、最大压力上升值0.36保持不变，最小值也保持不变，各特征点值发生的时间与Tw的大小成比例。在电站设计中，当水流惯性时间常数Tw确定后，根据水击压力上升允许值可计算出导叶直线关闭时间T′s。当T′s选定后，根据转速上升允许值可计算出机组惯性时间常数Ta，并按推荐公式求出调节参数。水流惯性时间常数Tw不但集中体现了调节对象特性，而且最佳调节参数也取决水流惯性时间常数Tw，所以，Tw决定了水轮机调节系统的动态过程形态和调节时间的长短。
3、线性与非线性水轮机模型对机组甩负荷结果的影响
采用非线性水轮机的力矩特性M′与流量特性Q′，和线性水轮机。此时，引水系统采用单元引水弹性水击。可以看出，线性与非线性水轮机甩负荷过程曲线存在一定的差异，主要表现在以下两方面：二者转速峰值发生的时间不同。这是因为在线性水轮机的力矩特性在整个甩负荷过程中不变，转速峰值发生在水轮机力矩等于零时刻，即mt=ey·(y-yk)+ex·X+eh·=0。而非线性水轮机的力矩特性在甩负荷过程中是变化的，转速峰值也发生在水轮机力矩等于零时刻，即M′=0。其转速峰值比线性超前，对应的开度大于空载开度，与实际情况比较接近。二者压力变化曲线不同。同理，线性的流量特性在甩负荷过程中是不变的，而非线性的流量特性则是变化的，从而造成压力变化曲线不同。特别是在导叶处于全关位置时，非线性的压力曲线出现了振荡。这是由于在非线性当导叶开度为零时，水轮机流量等于零，引水管道中压力将产生振荡，振荡周期与弹性水击模型中的水击相长tr=2L/a成比例。而线性的流量特性Q′=eqy·(y-yk)+eqx·X+eqh·h在导叶开度为零时，流量Q′并不一定为零，并且还随转速X、水头H变化，相当于导叶开度不为零的情况，
水轮机转轮在整个引水管道中起阻尼作用，吸收管道内的能量，因而不会产生压力振荡。
水轮机在甩负荷过程中，一般要经历水轮机工程、制动工况及反水泵工况。目前仅有极少数水轮机有全特性曲线，而综合特性曲线仅反映水轮机工况。采用水轮机特性预估的方法可以计算出水轮机的力矩特性和流量特性，但其结果仅在高效率区与实验特性曲线相近，高效率区之外存在缺陷。水轮机的高效率区特性具有一定的变化规律，不同水轮机的非线性在高效率区之外则存在较大差异，不易掌握其规律性，在研究调速器控制性能时，希望排除其他不确定因素。在调速器控制方式、调节参数等条件相同的条件下，非线性水轮机模型在高效率工况(水轮机工况)与线性水轮机曲线变化趋势基本一致。因此，用线性水轮机模型来研究机组甩负荷过程中的调速器控制性能所得到的结果具有代表性。
结语
综合以上分析得出以下结论，甩负荷过程应划分为大波动和小波动两个阶段分别对待，大波动过程仅取决于调节对象特性，而与调速器的控制特性关系不大，因此甩负荷过程中转速上升时间(tM)和转速下降时间(tD)与调速器的控制特性关系不大。小波动过程除了与调节对象有关外，与调速器的控制特性密切相关，因而转速调整时间(tR)和超调量(1-nmin/nr)与调速器的控制特性密切相关；调节参数对甩负荷过程影响较大，在推荐的最佳调节参数条件下，甩负荷过渡过程较好。但由于在常规控制方式情况下不能解决导叶开启时刻与开启速度之间的矛盾，因此很难达到较为满意的结果；开度给定从调差环节和软反馈同时输入的甩负荷过程受调节参数的变化影响较小。由于现场试验次数有限，很难整定出最佳参数，该控制方式对参数变化具有很好的适应性。采用按开度改变软反馈系数控制方式，结合常规调节参数整定，很好地解决了由大波动过程到小波动过程的平稳过渡，由于其算法简单易实现，在实际电站的应用中取得了良好的效果。用线性水轮机模型代替非线性水轮机模型研究甩负荷过程中的调速器控制性能所得到的结果具有代表性。因此现代调速器一般采用线性与非线性相结合的方法，运用与水轮机控制，从而达到最佳调节效果。也是现代调速器的发展方向。